/MAT/LAW104
ブロックフォーマットキーワード Voce硬化と線形硬化が混在する6次Drückerモデルを使用した弾塑性構成則。Johnson-Cookひずみ速度の依存性および自己加熱に起因する熱軟化の効果もモデル化できます。この構成則は、等方性のシェル要素およびソリッド要素に適用できます。
フォーマット
(1) | (2) | (3) | (4) | (5) | (6) | (7) | (8) | (9) | (10) |
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/MAT/LAW104/mat_ID/unit_ID | |||||||||
mat_title | |||||||||
ρiρi | |||||||||
E | vv | Ires | |||||||
σ0yldσ0yld | H | QV | BV | CDR | |||||
CJC | ˙ε0˙ε0 | Fcut | |||||||
μμ | Tref | Tini | |||||||
ηη | Cp | ˙εiso˙εiso | ˙εad˙εad |
定義
フィールド | 内容 | SI単位の例 |
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mat_ID | 材料識別子 (整数、最大10桁) |
|
unit_ID | 単位の識別子(オプション) (整数、最大10桁) |
|
mat_title | 材料のタイトル (文字、最大100文字) |
|
ρiρi | 初期密度 (実数) |
[kgm3][kgm3] |
E | ヤング率。 (実数) |
[Pa][Pa] |
vv | ポアソン比。 (実数) |
|
Ires | 塑性の解法。
(整数) |
|
σ0yldσ0yld | 初期降伏応力 (実数) |
[Pa][Pa] |
H | 線形硬化モジュール。 (実数) |
[Pa][Pa] |
QV | Voce硬化係数 (実数) |
[Pa][Pa] |
BV | Voce硬化指数。 (実数) |
|
CDR | Drucker係数。 (実数) |
|
CJC | Johnson-Cookひずみ速度係数。 (実数) |
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˙ε0˙ε0 | 塑性ひずみ速度の非粘性極限。 (実数) |
[1s][1s] |
Fcut | ひずみ速度フィルタリングのカットオフ周波数。 デフォルト = 1020(実数) |
[1s][1s] |
μμ | 温度軟化曲線。 (実数) |
[1K][1K] |
Tref | 参照温度。 (実数) |
[K][K] |
Tini | 初期温度。 (実数) |
[K][K] |
ηη | Taylor-Quinney係数。 (実数) |
|
Cp | 比熱 (実数) |
[JkgK][JkgK] |
˙εiso˙εiso | 等温条件における塑性ひずみ。 (実数) |
[1s][1s] |
˙εad˙εad | 断熱条件における塑性ひずみ。 (実数) |
[1s][1s] |
コメント
- この構成則では、次のように6次のDrücker相当応力定義を使用しています。
(1) σeq=k (J32−CDR J23)16σeq=k (J32−CDR J23)1/6J2J2 と J3J3 は、それぞれ偏差応力テンソル k= (127−CDR 4272)−16k= (127−CDR 4272)−1/6 の第2不変量と第3不変量です。
このパラメータはユーザー定義であり、複数の降伏曲面を定義できます(図 1)。この図にある凸性を考慮するには、このパラメータ値を-27/8 ≤ CDR ≤ 2.25の範囲で指定する必要があります。 - 降伏関数を次のように定義します。
(2) ϕ= σ2eqσ2yld−1=0および(3) σyld=(σ0yld+Hεp+QV(1−e−BV εp))(1 + CJC ln(˙εf˙ε0)) (1 − (T − Tref))ここで、- σ0yld
- 初期降伏応力
- H
- 線形硬化。
- QV,BV
- Voce硬化パラメータ。
- CJC
- Johnson-Cookひずみ速度係数。
- ˙ε0
- 非粘性極限塑性ひずみ速度。
- μ
- 熱軟化曲線。
塑性に対するこの流れ応力方程式の変化。 - この材料に/HEAT/MATを使用していない場合、次の増分式を使用して温度が内部的に計算されます。
(4) dT= ω(˙εp)η Cpここで、- dWp
- 塑性ひずみエネルギーの増分。
- η
- 考慮を必要とするTaylor-Quinney係数 0≤η ≤1 。
- ω(˙εp)
- 等温条件と断熱条件間の遷移を定義する係数(図 3)。
(5) ω(˙εp)= (˙εp− ˙εiso)2(3˙εad −2˙εp−˙εiso)(˙εad− ˙εiso)3 - この塑性ひずみ速度には、ユーザーズガイドのフィルタリングに従ってフィルタが適用されています。