/MAT/LAW80

ブロックフォーマットキーワード この材料則によって、高温における超高強度鋼鉄挙動のモデリングが可能になると共に、冷却時のオーステナイトからフェライト、パーライト、ベイナイト、およびマルテンサイトへの相変態現象のモデリングが可能になります。

フォーマット

(1) (2) (3) (4) (5) (6) (7) (8) (9) (10)
/MAT/LAW80/mat_ID/unit_ID
mat_title
ρ i                
E ν fct_IDE YscaleE Time_unit  
  Fsmooth Fcut Ceps Peps  
tab_IDY1 tab_IDY2 tab_IDY3 tab_IDY4 tab_IDY5          
Yscale1 Yscale2 Yscale3 Yscale4 Yscale5
Xscale1 Xscale2 Xscale3 Xscale4 Xscale5
Θ2 Θ3 Θ4 Θ5  
Alpha1 Alpha2 Iflag_T fct_ID_T    
QR2 QR3 QR4 Alpha Tref
τ 1 MathType@MTEF@5@5@+= feaagKart1ev2aqatCvAUfeBSjuyZL2yd9gzLbvyNv2CaerbuLwBLn hiov2DGi1BTfMBaeXatLxBI9gBaerbd9wDYLwzYbItLDharqqtubsr 4rNCHbGeaGqiVCI8FfYJH8YrFfeuY=Hhbbf9v8qqaqFr0xc9pk0xbb a9q8WqFfeaY=biLkVcLq=JHqpepeea0=as0Fb9pgeaYRXxe9vr0=vr 0=vqpWqaaeaabiGaciaacaqabeaadaqaaqaaaOqaaabaaaaaaaaape GaeqiXdq3damaaBaaaleaapeGaaGymaaWdaeqaaaaa@38E6@ τ 3 MathType@MTEF@5@5@+= feaagKart1ev2aqatCvAUfeBSjuyZL2yd9gzLbvyNv2CaerbuLwBLn hiov2DGi1BTfMBaeXatLxBI9gBaerbd9wDYLwzYbItLDharqqtubsr 4rNCHbGeaGqiVCI8FfYJH8YrFfeuY=Hhbbf9v8qqaqFr0xc9pk0xbb a9q8WqFfeaY=biLkVcLq=JHqpepeea0=as0Fb9pgeaYRXxe9vr0=vr 0=vqpWqaaeaabiGaciaacaqabeaadaqaaqaaaOqaaabaaaaaaaaape GaeqiXdq3damaaBaaaleaapeGaaGymaaWdaeqaaaaa@38E6@     Gsize
KF KP Lat1 Lat2 Tini
B Mo Mn W Al
C Cr Si Cu As
Co Ni V P Ti

定義

フィールド 内容 SI 単位の例
mat_ID 材料識別子

(整数、最大10桁)

 
unit_ID 単位識別子

(整数、最大10桁)

 
mat_title 材料のタイトル

(文字、最大100文字)

 
ρ i 初期密度

(実数)

[ kg m 3 ]
E ヤング率

(実数)

[ Pa ]
ν ポアソン比

(実数)

 
fct_IDE 温度依存のヤング率の関数識別子

(整数)

 
YscaleE fct_IDEに対する縦軸(ヤング)のスケールファクター

デフォルト = 1.0(実数)

[ Pa ]
Time_unit 1時間あたりの時間単位数。

デフォルトは秒数に対応し、1時間あたり3600時間単位に相当します。

デフォルト = 3600(実数)

 
Fsmooth ひずみ速度スムージングオプションフラグ
= 0(デフォルト)
ひずみ速度を平滑化しません。
= 1
ひずみ速度スムージングはアクティブ。

(整数)

 
Fcut ひずみ速度フィルタリングのカットオフ周波数。

デフォルト = 1030(実数)

 
Ceps 有効ひずみ速度依存のパラメータ(Cowper Symonds関係式) 2

(実数)

 
Peps 有効ひずみ速度依存のパラメータ(Cowper Symonds関係式) 2

(実数)

 
tab_IDY1 オーステナイトに関する降伏応力、最初のエントリの有効塑性ひずみ、2番目の温度のテーブル識別子

(整数)

 
tab_IDY2 フェライト用の降伏応力のテーブル識別子

(整数)

 
tab_IDY3 パーライト用の降伏応力のテーブル識別子

(整数)

 
tab_IDY4 ベイナイト用の降伏応力のテーブル識別子

(整数)

 
tab_IDY5 マルテンサイト用の降伏応力のテーブル識別子

(整数)

 
Yscale1 tab_IDY1の縦軸(応力)のスケールファクター

デフォルト = 1.0(実数)

[ Pa ]
Yscale2 tab_IDY2の縦軸(応力)のスケールファクター

デフォルト = 1.0(実数)

[ Pa ]
Yscale3 tab_IDY3の縦軸(応力)のスケールファクター

デフォルト = 1.0(実数)

[ Pa ]
Yscale4 tab_IDY4の縦軸(応力)のスケールファクター

デフォルト = 1.0(実数)

[ Pa ]
Yscale5 tab_IDY5の縦軸(応力)のスケールファクター

デフォルト = 1.0(実数)

[ Pa ]
Xscale1 tab_IDY1に対する3番目の変数のひずみ速度のスケールファクター

デフォルト = 1.0(実数)

[ 1 s ]
Xscale2 tab_IDY2に対する3番目の変数のひずみ速度のスケールファクター

デフォルト = 1.0(実数)

[ 1 s ]
Xscale3 tab_IDY3に対する3番目の変数のひずみ速度のスケールファクター

デフォルト = 1.0(実数)

[ 1 s ]
Xscale4 tab_IDY4に対する3番目の変数のひずみ速度のスケールファクター

デフォルト = 1.0(実数)

[ 1 s ]
Xscale5 tab_IDY5に対する3番目の変数のひずみ速度のスケールファクター

デフォルト = 1.0(実数)

[ 1 s ]
Θ2 オーステナイトでの以前のひずみの比率を決定するメモリ係数で、新しく形成されるフェライトに記憶されます。
= 1
すべての塑性ひずみが伝達されます。

(実数)

 
Θ3 オーステナイトでの以前のひずみの分率を決定するメモリ係数で、新しく形成されるパーライトに記憶されます。
= 1
すべての塑性ひずみが伝達されます。

(実数)

 
Θ4 オーステナイトでの以前のひずみの分率を決定するメモリ係数で、新しく形成されるベイナイトに記憶されます。
= 1
すべての塑性ひずみが伝達されます。

(実数)

 
Θ5 オーステナイトでの以前のひずみの分率を決定するメモリ係数で、新しく形成されるマルテンサイトに記憶されます。
= 1
すべての塑性ひずみが伝達されます。

(実数)

 
Alpha1 オーステナイトの熱膨張係数(ガンマ相) [ 1 K ]
Alpha2 オーステナイトの熱膨張係数(アルファ相) [ 1 K ]
Iflag_T 加熱プロセス。 5
= 0(デフォルト)
冷却
= 1
加熱
= 2
関数fct_ID_Tによって、時間の関数として冷却と加熱を定義します。
(整数)
 
fct_ID_T 冷却と加熱の関数識別子。Iflag_T=2の場合にのみ使用。 5

(整数)

 
QR2 オーステナイト-フェライト反応の拡散反応に対するユニバーサルな気体定数(R=8.314472)で割られるアクティブ化エネルギー 1

デフォルト = 11575(実数)

[ K ]
QR3 オーステナイト-パーライト反応の拡散反応に対するユニバーサルな気体定数(R=8.314472)で割られるアクティブ化エネルギー 1

デフォルト = 13840(実数)

[ K ]
QR4 オーステナイト-ベイナイト反応の拡散反応に対するユニバーサルな気体定数(R=8.314472)で割られるアクティブ化エネルギー 1

デフォルト = 13588(実数)

[ K ]
Alpha マルテンサイト相の材料定数 3

(実数)

 
Tref 熱膨張の基準温度

(実数)

[ K ]
τ 1 MathType@MTEF@5@5@+= feaagKart1ev2aqatCvAUfeBSjuyZL2yd9gzLbvyNv2CaerbuLwBLn hiov2DGi1BTfMBaeXatLxBI9gBaerbd9wDYLwzYbItLDharqqtubsr 4rNCHbGeaGqiVCI8FfYJH8YrFfeuY=Hhbbf9v8qqaqFr0xc9pk0xbb a9q8WqFfeaY=biLkVcLq=JHqpepeea0=as0Fb9pgeaYRXxe9vr0=vr 0=vqpWqaaeaabiGaciaacaqabeaadaqaaqaaaOqaaabaaaaaaaaape GaeqiXdq3damaaBaaaleaapeGaaGymaaWdaeqaaaaa@38E6@ 温度T = A e 1 MathType@MTEF@5@5@+= feaagKart1ev2aaatCvAUfeBSjuyZL2yd9gzLbvyNv2CaerbuLwBLn hiov2DGi1BTfMBaeXatLxBI9gBaerbd9wDYLwzYbItLDharqqtubsr 4rNCHbGeaGqiVu0Je9sqqrpepC0xbbL8F4rqqrFfpeea0xe9Lq=Jc9 vqaqpepm0xbba9pwe9Q8fs0=yqaqpepae9pg0FirpepeKkFr0xfr=x fr=xb9adbaqaaeGaciGaaiaabeqaamaabaabaaGcbaGaamyqaiaadw gacaaIXaaaaa@3861@ (オーステナイト化の開始温度)での加熱で相変態が始まるまでに必要な時間。 6

(実数)

[ s ]
τ 3 MathType@MTEF@5@5@+= feaagKart1ev2aqatCvAUfeBSjuyZL2yd9gzLbvyNv2CaerbuLwBLn hiov2DGi1BTfMBaeXatLxBI9gBaerbd9wDYLwzYbItLDharqqtubsr 4rNCHbGeaGqiVCI8FfYJH8YrFfeuY=Hhbbf9v8qqaqFr0xc9pk0xbb a9q8WqFfeaY=biLkVcLq=JHqpepeea0=as0Fb9pgeaYRXxe9vr0=vr 0=vqpWqaaeaabiGaciaacaqabeaadaqaaqaaaOqaaabaaaaaaaaape GaeqiXdq3damaaBaaaleaapeGaaGymaaWdaeqaaaaa@38E6@ 温度T = A e 3 MathType@MTEF@5@5@+= feaagKart1ev2aaatCvAUfeBSjuyZL2yd9gzLbvyNv2CaerbuLwBLn hiov2DGi1BTfMBaeXatLxBI9gBaerbd9wDYLwzYbItLDharqqtubsr 4rNCHbGeaGqiVu0Je9sqqrpepC0xbbL8F4rqqrFfpeea0xe9Lq=Jc9 vqaqpepm0xbba9pwe9Q8fs0=yqaqpepae9pg0FirpepeKkFr0xfr=x fr=xb9adbaqaaeGaciGaaiaabeqaamaabaabaaGcbaGaamyqaiaadw gacaaIXaaaaa@3861@ (オーステナイト化の最終温度)での加熱で相変態が始まるまでに必要な時間。 6

(実数)

[ s ]
Gsize オーステナイトのASTM粒子サイズの数値

(実数)

 
KF フェライト組成におけるホウ素の係数 4

(実数)

 
KP パーライト組成におけるホウ素の係数 4

(実数)

 
Lat1 オーステナイトからフェライト、パーライト、ベイナイトへの分割による潜熱

(実数)

[ J m 3 ]
Lat2 オーステナイトからマルテンサイトへの分割による潜熱

(実数)

[ J m 3 ]
Tini 初期温度。

(実数)

 
B 材料におけるホウ素の重量パーセント(0.0~1.0)

(実数)

 
Mo 材料におけるモリブデンの重量パーセント(0.0~1.0)

(実数)

 
Mn 材料におけるマンガンの重量パーセント(0.0~1.0)

(実数)

 
W 材料におけるタングステンの重量パーセント(0.0~1.0)

(実数)

 
Al 材料におけるアルミニウムの重量パーセント(0.0~1.0)

(実数)

 
C 材料における炭素の重量パーセント(0.0~1.0)

(実数)

 
Cr 材料におけるクロムの重量パーセント(0.0~1.0)

(実数)

 
Si 材料におけるシリコンの重量パーセント(0.0~1.0)

(実数)

 
Cu 材料における銅の重量パーセント(0.0~1.0)

(実数)

 
As 材料におけるヒ素の重量パーセント(0.0~1.0)

(実数)

 
Co 材料におけるコバルトの重量パーセント(0.0~1.0)

(実数)

 
V 材料におけるバナジウムの重量パーセント(0.0~1.0)

(実数)

 
P 材料における亜リン酸の重量パーセント(0.0~1.0)

(実数)

 
Ti 材料におけるチタンの重量パーセント(0.0~1.0)

(実数)

 
Ni 材料におけるニッケルの重量パーセント(0.0~1.0)

(実数)

 

例(鋼材)

#RADIOSS STARTER
#---1----|----2----|----3----|----4----|----5----|----6----|----7----|----8----|----9----|---10----|
/UNIT/1
unit for mat
                  Mg                  mm                   s
#---1----|----2----|----3----|----4----|----5----|----6----|----7----|----8----|----9----|---10----|
#-  2. MATERIALS:
#---1----|----2----|----3----|----4----|----5----|----6----|----7----|----8----|----9----|---10----|
/MAT/LAW80/1/1
steel
#              RHO_I
              7.8E-9
#                  E                  Nu   Fct_IDE             YscaleE           Time_unit
              210000                  .3         0                   0                3600
#            Fsmooth                Fcut                Ceps                Peps
                   0                   0                   0                   0
# TAB_IDY1  TAB_IDY2  TAB_IDY3  TAB_IDY4  TAB_IDY5
        10        10        10        10        10
#            Yscale1             Yscale2             Yscale3             Yscale4             Yscale5
                   0                   0                   0                   0                   0
#            Xscale1             Xscale2             Xscale3             Xscale4             Xscale5
                   0                   0                   0                   0                   0
#             Theta2              Theta3              Theta4              Theta5
                   0                   0                   0                   0
#             Alpha1              Alpha2             Iflag_T            fct_ID_T
             2.51E-5             1.11E-5
#                QR2                 QR3                 QR4               Alpha                Tref
               13022               15569               15287                .011           298.14999
#               tau1                tau3                                                       Gsize
                                                                                                   8
#                 KF                  KP                Lat1                Lat2                Tini
              190000               31000                 590                 640                1083
#                  B                  Mo                  Mn                   W                  Al
               .0025                   0                1.23                   0                   0
#                  C                  Cr                  Si                  Cu                  As
                .248                 .24                 .29                   0                   0
#                 Co                  Ni                   V                   P                  Ti
                   0                   0                   0                .015                   0
#---1----|----2----|----3----|----4----|----5----|----6----|----7----|----8----|----9----|---10----|
/TABLE/1/10
table
         3
      2011                           0.0                273.                                       
      2013                          0.02                300.                                       
      2013                          0.04                300.                                       
      2012                           0.0                300.                                       
      2012                          0.02                273.                                       
      2012                          0.04                273.                                       
/FUNCT/2011
1st
                 0.0               185.0
                 0.1               339.0
                 1.0               339.0
/FUNCT/2012
2nd
                 0.0               190.0
                 0.1               344.0
                 1.0               344.0
/FUNCT/2013
3rd
                 0.0               195.0
                 0.1               349.0
                 1.0               349.0
#---1----|----2----|----3----|----4----|----5----|----6----|----7----|----8----|----9----|---10----|
#ENDDATA
/END
#---1----|----2----|----3----|----4----|----5----|----6----|----7----|----8----|----9----|---10----|

コメント

  1. Qの単位を [ J mol ] とすると、1 cal =4.1855 Jになります。
  2. Cowper Seymondsの式を使用した場合、ひずみ速度依存は次のようになります:(1)
    σ = σ y ( 1 + ( ε ˙ C e p s ) 1 P e p s )
  3. マルテンサイトの体積率 x M MathType@MTEF@5@5@+= feaagKart1ev2aaatCvAUfeBSjuyZL2yd9gzLbvyNv2CaerbwvMCKf MBHbqefqvATv2CG4uz3bIuV1wyUbqedmvETj2BSbqefm0B1jxALjhi ov2DaebbnrfifHhDYfgasaacH8srps0lbbf9q8WrFfeuY=Hhbbf9v8 qqaqFr0xc9pk0xbba9q8WqFfea0=yr0RYxir=Jbba9q8aq0=yq=He9 q8qqQ8frFve9Fve9Ff0dmeaacaGacmGadaWaaiqacaabaiaafaaake aacaWG4bWaaSbaaSqaaiaad2eaaeqaaaaa@3AD2@ の式は次のとおりです:(2)
    x M = x γ ( 1 exp ( α ( M s T ) ) )
    ここで、
    M s MathType@MTEF@5@5@+= feaagKart1ev2aaatCvAUfeBSjuyZL2yd9gzLbvyNv2CaerbwvMCKf MBHbqefqvATv2CG4uz3bIuV1wyUbqedmvETj2BSbqefm0B1jxALjhi ov2DaebbnrfifHhDYfgasaacH8srps0lbbf9q8WrFfeuY=Hhbbf9v8 qqaqFr0xc9pk0xbba9q8WqFfea0=yr0RYxir=Jbba9q8aq0=yq=He9 q8qqQ8frFve9Fve9Ff0dmeaacaGacmGadaWaaiqacaabaiaafaaake aacaWGnbGaam4Caaaa@3AA1@
    マルテンサイト変態の温度
    x γ MathType@MTEF@5@5@+= feaagKart1ev2aaatCvAUfeBSjuyZL2yd9gzLbvyNv2CaerbuLwBLn hiov2DGi1BTfMBaeXatLxBI9gBaerbd9wDYLwzYbItLDharqqtubsr 4rNCHbGeaGqiVu0Je9sqqrpepC0xbbL8F4rqqrFfpeea0xe9Lq=Jc9 vqaqpepm0xbba9pwe9Q8fs0=yqaqpepae9pg0FirpepeKkFr0xfr=x fr=xb9adbaqaaeGaciGaaiaabeqaamaabaabaaGcbaGaamiEamaaBa aaleaacqaHZoWzaeqaaaaa@38C6@
    マルテンサイト変態開始時に使用できるオーステナイトの分率
  4. 材料の組成に追加されるホウ素を考慮するために、フェライトとパーライトの関数が変更されています。係数KFおよびKPをホウ素(B)の重量パーセントと掛け合わせます。前者がフェライト、後者がパーライトの組成関数です。
  5. デフォルトでは、この材料則で扱うプロセスは冷却であると見なされます。Iflag_Tを使用して、次のように冷却または加熱のどちらをシミュレーションするかを指定します。
    • Iflag_T = 0:冷却 - 相を生成するためのオーステナイトの相変態(マルテンサイト)
    • Iflag_T = 1:加熱 - フェライトからオーステナイトを形成
    • Iflag_T = 2fct_ID_Tを使用して時間の関数として冷却と加熱を定義することを指定するフラグこの関数が0の場合は冷却になり、1の場合は加熱になります。
  6. オーステナイト化モデルは、修正Leblondモデル1に基づきます。 x γ MathType@MTEF@5@5@+= feaagKart1ev2aaatCvAUfeBSjuyZL2yd9gzLbvyNv2CaerbuLwBLn hiov2DGi1BTfMBaeXatLxBI9gBaerbd9wDYLwzYbItLDharqqtubsr 4rNCHbGeaGqiVu0Je9sqqrpepC0xbbL8F4rqqrFfpeea0xe9Lq=Jc9 vqaqpepm0xbba9pwe9Q8fs0=yqaqpepae9pg0FirpepeKkFr0xfr=x fr=xb9adbaqaaeGaciGaaiaabeqaamaabaabaaGcbaGaamiEamaaBa aaleaacqaHZoWzaeqaaaaa@38C6@ はオーステナイトの分率です。(3)
    x ˙ γ = x e q ( T ) x γ τ ( T ) MathType@MTEF@5@5@+= feaagKart1ev2aaatCvAUfeBSjuyZL2yd9gzLbvyNv2CaerbuLwBLn hiov2DGi1BTfMBaeXatLxBI9gBaerbd9wDYLwzYbItLDharqqtubsr 4rNCHbGeaGqiVCI8FfYJH8YrFfeuY=Hhbbf9v8qqaqFr0xc9pk0xbb a9q8WqFfeaY=biLkVcLq=JHqpepeea0=as0Fb9pgeaYRXxe9vr0=vr 0=vqpWqaaeaabiGaciaacaqabeaadaqaaqaaaOqaaabaaaaaaaaape GabmiEayaacaWdamaaBaaaleaapeGaeq4SdCgapaqabaGcpeGaeyyp a0ZaaSaaa8aabaWdbiaadIhapaWaaSbaaSqaa8qacaWGLbGaamyCaa WdaeqaaOWdbmaabmaapaqaa8qacaWGubaacaGLOaGaayzkaaGaeyOe I0IaamiEamaaBaaaleaacqaHZoWzaeqaaaGcpaqaa8qacqaHepaDda qadaWdaeaapeGaamivaaGaayjkaiaawMcaaaaaaaa@485F@

    ここで、

    x e q ( T ) = { 0 ,  if  T A e 1 1 ,  if   T A e 3 T A e 1 A e 3 A e 1 , otherwise MathType@MTEF@5@5@+= feaagKart1ev2aaatCvAUfeBSjuyZL2yd9gzLbvyNv2CaerbuLwBLn hiov2DGi1BTfMBaeXatLxBI9gBaerbd9wDYLwzYbItLDharqqtubsr 4rNCHbGeaGqiVCI8FfYJH8YrFfeuY=Hhbbf9v8qqaqFr0xc9pk0xbb a9q8WqFfeaY=biLkVcLq=JHqpepeea0=as0Fb9pgeaYRXxe9vr0=vr 0=vqpWqaaeaabiGaciaacaqabeaadaqaaqaaaOqaaabaaaaaaaaape GaamiEa8aadaWgaaWcbaWdbiaadwgacaWGXbaapaqabaGcpeWaaeWa a8aabaWdbiaadsfaaiaawIcacaGLPaaacqGH9aqpdaGabaabaeqaba GaaGimaiaacYcacaqGGaGaaeyAaiaabAgacaqGGaWdaiaadsfapeGa eyizImQaamyqaiaadwgadaWgaaWcbaGaaGymaaqabaaakeaacaaIXa GaaiilaiaabccacaqGPbGaaeOzaiaacckacaWGubGaeyyzImRaamyq aiaadwgadaWgaaWcbaGaaG4maaqabaaakeaadaWcaaWdaeaapeGaam ivaiabgkHiTiaadgeacaWGLbWdamaaBaaaleaapeGaaGymaaWdaeqa aaGcbaWdbiaadgeacaWGLbWdamaaBaaaleaapeGaaG4maaWdaeqaaO WdbiabgkHiTiaadgeacaWGLbWdamaaBaaaleaapeGaaGymaaWdaeqa aaaak8qacaqGSaGaaeiiaiaab+gacaqG0bGaaeiAaiaabwgacaqGYb Gaae4DaiaabMgacaqGZbGaaeyzaaaacaGL7baaaaa@6769@

    τ ( T ) = { τ 1 , if    T A e 1 τ 3 , if    T A e 3 τ 1 +   T A e 1 A e 3 A e 1 ( τ 3 τ 1 ) , otherwise MathType@MTEF@5@5@+= feaagKart1ev2aqatCvAUfeBSjuyZL2yd9gzLbvyNv2CaerbuLwBLn hiov2DGi1BTfMBaeXatLxBI9gBaerbd9wDYLwzYbItLDharqqtubsr 4rNCHbGeaGqiVCI8FfYJH8YrFfeuY=Hhbbf9v8qqaqFr0xc9pk0xbb a9q8WqFfeaY=biLkVcLq=JHqpepeea0=as0Fb9pgeaYRXxe9vr0=vr 0=vqpWqaaeaabiGaciaacaqabeaadaqaaqaaaOqaaabaaaaaaaaape GaeqiXdq3aaeWaa8aabaWdbiaadsfaaiaawIcacaGLPaaacqGH9aqp daGabaabaeqabaGaeqiXdq3damaaBaaaleaapeGaaGymaaWdaeqaaO WdbiaabYcacaqGGaGaaeyAaiaabAgacaqGGaGaaiiOaiaadsfacqGH KjYOcaWGbbGaamyzamaaBaaaleaacaaIXaaabeaaaOqaaiabes8a09 aadaWgaaWcbaWdbiaaiodaa8aabeaakiaabYcapeGaaeiiaiaabMga caqGMbGaaeiiaiaacckacaWGubGaeyyzImRaamyqaiaadwgadaWgaa WcbaGaaG4maaqabaaakeaacqaHepaDpaWaaSbaaSqaa8qacaaIXaaa paqabaGcpeGaey4kaSIaaiiOamaalaaapaqaa8qacaWGubGaeyOeI0 IaamyqaiaadwgadaWgaaWcbaGaaGymaaqabaaak8aabaWdbiaadgea caWGLbWaaSbaaSqaaiaaiodaaeqaaOGaeyOeI0Iaamyqaiaadwgada WgaaWcbaGaaGymaaqabaaaaOWaaeWaa8aabaWdbiabes8a09aadaWg aaWcbaWdbiaaiodaa8aabeaak8qacqGHsislcqaHepaDpaWaaSbaaS qaa8qacaaIXaaapaqabaaak8qacaGLOaGaayzkaaGaaeilaiaabcca caqGVbGaaeiDaiaabIgacaqGLbGaaeOCaiaabEhacaqGPbGaae4Cai aabwgaaaGaay5Eaaaaaa@78D7@
    T MathType@MTEF@5@5@+= feaagKart1ev2aqatCvAUfeBSjuyZL2yd9gzLbvyNv2CaerbuLwBLn hiov2DGi1BTfMBaeXatLxBI9gBaerbd9wDYLwzYbItLDharqqtubsr 4rNCHbGeaGqiVCI8FfYJH8YrFfeuY=Hhbbf9v8qqaqFr0xc9pk0xbb a9q8WqFfeaY=biLkVcLq=JHqpepeea0=as0Fb9pgeaYRXxe9vr0=vr 0=vqpWqaaeaabiGaciaacaqabeaadaqaaqaaaOaeaaaaaaaaa8qaba Gaamivaaaa@36E5@
    温度
    A e 1 MathType@MTEF@5@5@+= feaagKart1ev2aaatCvAUfeBSjuyZL2yd9gzLbvyNv2CaerbuLwBLn hiov2DGi1BTfMBaeXatLxBI9gBaerbd9wDYLwzYbItLDharqqtubsr 4rNCHbGeaGqiVu0Je9sqqrpepC0xbbL8F4rqqrFfpeea0xe9Lq=Jc9 vqaqpepm0xbba9pwe9Q8fs0=yqaqpepae9pg0FirpepeKkFr0xfr=x fr=xb9adbaqaaeGaciGaaiaabeqaamaabaabaaGcbaGaamyqaiaadw gadaWgaaWcbaGaaGymaaqabaaaaa@388D@
    オーステナイト化の開始温度
    A e 3 MathType@MTEF@5@5@+= feaagKart1ev2aaatCvAUfeBSjuyZL2yd9gzLbvyNv2CaerbuLwBLn hiov2DGi1BTfMBaeXatLxBI9gBaerbd9wDYLwzYbItLDharqqtubsr 4rNCHbGeaGqiVu0Je9sqqrpepC0xbbL8F4rqqrFfpeea0xe9Lq=Jc9 vqaqpepm0xbba9pwe9Q8fs0=yqaqpepae9pg0FirpepeKkFr0xfr=x fr=xb9adbaqaaeGaciGaaiaabeqaamaabaabaaGcbaGaamyqaiaadw gadaWgaaWcbaGaaGymaaqabaaaaa@388D@
    オーステナイト化の最終温度

    オーステナイト化の開始温度と最終温度は、スチールの組成に基づいて自動的に計算され、Starterの出力ファイルに書き込まれます。

  7. この材料則は/HEAT/MATと共に使用できます。
  8. この材料則は/PROP/TYPE1/PROP/TYPE9/PROP/TYPE10と適合性があります。
  9. アニメーション出力(/ANIM/SHELL/USRII/JJ)のリスト:
    • USR 2= オーステナイト相の分率
    • USR 3= フェライト相の分率
    • USR 4= パーライト相の分率
    • USR 5= ベイナイト相の分率
    • USR 6= マルテンサイト相の分率
    • USR 7= 硬度
    • USR 8= 温度
    • USR 9= 降伏
    • USR 10= マルテンサイトの式のXGAMA
  10. 材料の相変態は、冷却の間にのみ起こります。変形または加熱による材料の相変態はありません。
1 J.B. Leblond, G. Mottet, J. Devaux & J.C. Devaux (1985) Mathematical models of anisothermal phase transformations in steels, and predicted plastic behavior, Materials Science and Technology, 1:10, 815-822, DOI: 10.1179/mst.1985.1.10.815